RU: Рассматриваются вопросы изменения физико-механических характеристик грунта, подстилающего уплотненное ядро слоя при погружении свай сваебойным агрегатом в глинистые грунты. Дается обоснование изменения удельного сцепления глинистого грунта С с учетом изменения электромолекулярных сил в массиве подстилающего слоя при передаче усилий уплотненным ядром на подстилающий (уплотненное ядро) его слой.
После каждого удара молота по голове сваи формируется «отказ» сваи, который принимается нами основным показателем, где учитывается масса сваи и масса ударной части молота (их соотношение) с учетом, что масса ударной части молота должна быть не меньше массы сваи.
Рассмотрен вопрос использования той же аналогичной компрессионной зависимости при определении изменения угла внутреннего трения φ = f («а», IL) грунта, подстилающего уплотненное ядро слоя. По предварительно заданном «отказе» «а» и показателя текучести IL вычисляются частные значения удельного сцепления С и угла внутреннего трения φ подстилающего уплотненное ядро слоя. Результаты вычислений сведены в таблицы № 1 для изменения удельного сцепления С и № 2 для изменения угла внутреннего трения φ. Для конкретных значений прочностных показателей С и φ грунта подстилающего слоя необходимо проинтерполировать табличные данные по соответствующему конкретному значению величины отказа «а» и показателя текучести IL, которые определяются в процессе погружения сваи сваебойным агрегатом. По имеющимся частным значениям, проинтерполированным прочностным показателям грунта подстилающего слоя С, φ и глубине расположения «подошвы» уплотненного ядра d вычислют расчетное сопротивление грунта R, подстилающего уплотненное ядро слоя, используя решения проф. Н. П. Пузыревского или методику, представленную в ДБН В.2.1-10-2009 (формула Е.1) по тому же решению.
Имея площадь уплотненного ядра (горизонтальная проекция) А и расчетное сопротивление R грунта подстилающего слоя, вычисляют несущую способность «сваи» Fd или свайного фундамента по формуле: с учетом коэффициентов условий работы в зависимости от сложившейся эксплуатационной ситуации.
UK: Розглядаються питання зміни фізико-механічних характеристик грунту, що підстилає ущільнене ядро шару грунту під час заглиблення паль палезабивним агрегатом у глинистих грунтах. Дається обгрунтування зміни питомого зчеплення глинистого грунту С з урахуванням зміни електромолекулярних сил у масиві грунту підстильного шару при передачі зусиль ущільненим ядром на шар грунту, що підстеляє ущільнене ядро.
Після кожного удару молота по голові палі формується «відмова» палі «а», яка приймається нами головним показником, в якому враховується маса палі і маса ударної частини молота (їх співвідношення) з урахуванням, що маса ударної частини молота повинна бути не меншою за масу палі.
Розглядаються питання використання тієї ж аналогічної компресійної залежності для визначення зміни кута внутрішнього тертя φ підстильного шару грунту під ущільненим ядром φ = f («а», IL). За попередньо заданими значеннями «відмови» «а», показника текучості IL приватне значення питомого зчеплення С і кута внутрішнього тертя φ шару грунту який підстеляє ущільнене ядро. Результати розрахунків наведені в таблиці № 1 (для зміни питомого зчеплення С і № 2 для зміни показника кута внутрішнього тертя φ. Для конкретного значення міцнісних показників С і φ грунту підстильного шару грунту необхідно проінтерполювати табличні дані за відповідними конкретними показниками значень величини «відмови» палі «а» і показника текучості IL, які заміряються і визначаються в період пруження паль палезабивним агрегатом. За визначеними приватним значенням, проінтерпольованим міцнісним показником підстильного шару грунту С і φ, і глибини розташування підошви ущільненого ядра d визначають розрахунковий опір грунту R, що підстелає ущільнене ядро шару грунту, використовуючи рішення проф. М. П. Пузиревського або методику, прийняту ДБН В.2.1-10-2009 для того самого рішення.
Маючи площу ущільненого ядра (горизонтальна проекція) А і розрахунковий опір грунту R підстильного шару, визначають (розраховують) несну здатність палі Fd або пальового фундаменту за формулою з урахуванням коефіцієнтів умови роботи залежно від експлуатаційних умов.
EN: The issues of changing the physicomechanical characteristics of the soil of the underlying compacted core layer are considered when piling unit is immersed in clay soils by a pile driving unit. The substantiation of the change in the specific cohesion of the clay soil C is given, taking into account the change in the electromolecular forces in the array of the underlying layer during the transfer of forces by the compacted core to the underlying (compacted core) of its layer. After each blow of the hammer on the pile head, a «failure» of the pile is formed, which is accepted by us as the main indicator, which takes into account the mass of the pile and mas-shock part of the hammer (their ratio), taking into account that the mas-shock part of the hammer should be not less than the pile weight. The question of using the same similar compression dependence when determining the change in the angle of internal friction φ = f («a», IL) of the soil of the underlying core layer is considered. For a predetermined «failure» «a» and a yield stress indicator IL, the specific values of specific adhesion C and internal friction angle φ of the underlying core layer are calculated. the results of calculations are summarized in Tables No. 1 for changing the specific clutch C and No. 2 for changing the angle of internal friction φ. For specific values of strength indicators C and φ of the soil of the underlying layer, it is necessary to interpolate the tabular data on the corresponding specific value of the failure value «a» and the turnover rate IL, which are determined in the process of piling the pile driving unit. According to the available values of the interpolated strength indicators of the soil of the underlying layer C, φ and the depth of the «sole» of the compacted core d, the calculated soil resistance R is calculated, underlying the compacted core of the layer using the solutions of prof. N. Puzyrevsky or the methodology presented in DBN B.2.1-10-2009 (formula E.1) by the same decision. Having the compacted core area (horizontal projection) A and the calculated resistance R of the soil of the underlying layer, the bearing capacity of the «pile» Fd or pile foundation is calculated by the formula ܨௗ ൌ ܴ ∙ ܣа taking into account the coefficients of working conditions depending on the current operational situation.
